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          體育器材用Ti60鈦合金棒高溫塑性性能和微觀組織試驗研究

          發布時間: 2024-04-19 10:38:50    瀏覽次數:

          目前,高溫鈦合金的開發主要是Ti-Al-Sn-Zr-Mo-Si系合金,由于合金中含有較少的β穩定元素,故稱其為近α合金[1]。鈦合金具有一系列的優點,例如:密度小、強度高、耐腐燭、抗氧化性和使用溫度高等[2-3],廣泛應用于航空、醫學和體育器材等領域。Ti60合金是在IMI834合金基礎上提高Si元素含量,增添Ta元素設計而成的一種新型近α型高溫鈦合金,它是先進航空發動機中高溫部件的備選材料[4]。

          鈦合金棒

          硅在Ti60合金中的存在方式有兩種:硅固溶在基體中、以硅化物的形態析出。Ti60合金為近α型合金,A1是鈦合金中最為重要的合金化元素,為最大限度發揮A1的固溶強化作用,避免因A1過量而引起合金脆化,一般需將A1含量控制在6%。高溫鈦合金的熱穩定性一直是一個熱點的話題,鈦合金在高溫環境下,其力學性能明顯降低[5]。Ti60合金由于含有較多的Si元素,在600℃及以上溫度具有好的蠕變特性和高溫抗熱特性,越來越受到重視[6-8],在體育器材等方面應用廣泛。鑒于此,本文以體育器材用的Ti60合金鑄件進行等溫壓縮試驗,研究該合金在960~1110℃和應變率0.001~10.0s-1下的材料特性,從而分析體育器材用Ti60合金的高溫塑性性能和微觀組織變化。

          1、實驗材料及方法

          以直徑為300mm的體育器材用Ti60鈦合金棒料鑄件為例,其名義成分如表1所示。

          b1-t1.jpg

          Ti60合金試件的微觀組織如圖1所示,其組織主要由α+β的雙相區構成,晶粒大小雜亂無章,縱橫交錯。Ti60合金的β相轉變溫度為1049℃。試件的熱壓縮試驗在Gleeble-3800試驗機上進行,設定溫度區間960~1110℃,變化增量30℃,應變率0.001~10.0s-1,加熱速率5℃/s。

          合金試件的安裝方向與壓縮軸的軸向方向平行,通過貼在合金試件中間面上的熱電偶來測量合金試件的溫度。試件在每次壓縮試驗結束后,進行快速淬火處理,用光學顯微鏡DFC320觀察合金的組織。

          2、實驗結果及分析

          2.1本構方程

          合金的本構方程可表示成

          fh1.jpg

          式中:σ為流變應力MPa;α、A和n為材料參數;Z定義為

          fh2.jpg

          式中:ε觶為應變率;Q為表觀活化能;R為空氣常數;T為絕對溫度。

          由(1)、(2)可推導得

          fh3.jpg

          表觀活化能Q表達式為

          fh4.jpg

          常數α可由lnε觶和lnσ峰的曲線近似求得,如圖2所示,大致確定α的值,在兩相區為0.010,單相區為0.021。

          t2.jpg

          同樣,通過繪制lnsinh(ασ)和1/T的曲線可得到合金的表觀活化能,如圖3所示。可看出,Ti60合金在兩相區和單相區的表觀活化能為648、179kJ/mol,造成這種數值差異的原因是不同相區的變形形式不同,片狀α組織的動態球化作用是α+β相區活化能高的原因。

          t3.jpg

          對于β相區的熱變形,其活化能為179kJ/mol,比β-Ti的自擴散稍大,原因是合金中溶質原子的擴散作用,同時也說明在β相區位錯是主要的變形形式。

          圖4、5反應了lnZ和lnsinh(ασ)分別在α+β和β相區的關系,得到n和A在α+β和β相區分別為2.47,5.04×1025和3.10,5.45×1025。

          t5.jpg

          所以可以得到Ti60合金在α+β和β相區的本構方程分別為:

          fh5-6.jpg

          2.2合金微觀組織

          合金的塑性主要由兩相區的σ和β的晶粒決定,50∶50的α和β比例是最理想的情況。圖6為變形溫度990℃和應變率0.001s-1,α相含量為60%時的合金組織相圖??煽闯觯Я8飨嗟却螅藭r合金的力學性能較好。

          t6.jpg

          圖7給出了應變為0.6,不同溫度下合金試件的應變率和流動應力的關系曲線。可知,合金的流動應力隨應變率的增大而增大;在應變率一定時,溫度越高,合金流動應力越小。

          t7.jpg

          3、結論

          (1)α+β相區和β相區的表觀活化能分別為648、179kJ/mol,原因是α+β相區片狀α組織的動態球化作用更劇烈。

          (2)流動應力隨應變率的增大而增大;變形溫度越高,流動應力越小。

          參考文獻:

          [1] 賈蔚菊,曾衛東,張堯武,等 . 熱處理對 Ti60 合金組織及性能的影響 [J]. 中國有色金屬學報, 2010 , 20(11) : 2136-2141.

          [2] 田宏杰,郭鴻鎮,趙張龍,等 . 變形溫度對 Ti2AlNb/Ti60 雙合金焊接頭組織性能的影響 [J]. 熱加工工藝, 2013 , 42(1) :20-26.

          [3] 程 軍,毛 勇 .Ti-25Al-14Nb-2Mo-1Fe 合金高溫力學性能研究[J]. 熱加工工藝, 2012 , 41(22) : 9-12.

          [4] 趙 亮,劉建榮,王清江,等 . 析出相對 Ti60 鈦合金蠕變和持久性能的影響 [J]. 材料研究學報, 2009 , 23(1) : 1-5.

          [5] 趙永慶 . 高溫鈦合金研究 [J]. 鈦工業進展, 2001(1) : 33-39.

          [6] Suwarno S.Microstructure and hydrogen storage properties of as-cast and rapidly solidified Ti-rich Ti-V alloys [J].Transactions of Nonferrous Metals Society of China , 2012 , 34(21) : 1831-1838.

          [7] 丁蓓蓓,李伯龍,韓 鵬,等 .Nd 對一種近 α 型高溫鈦合金熱穩定性的影響 [J]. 熱加工工藝, 2011 , 40(18) : 4-7.

          [8] 石衛民,魏壽庸,王鼎春,等 .Ti60 鈦合金大棒材的顯微組織及力學性能 [J]. 中國有色金屬學報, 2010 , 20(1) : 75-78.

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